|
Электротехника электрогенераторы, электродвигатели и прочая электротехника |
|
Опции темы | Поиск в этой теме | Опции просмотра |
28.10.2012, 11:55 | #161 | |
новичок
Регистрация: 11.11.2011
Сообщений: 56
Вес репутации: 13 |
Цитата:
Жаль, сам указанной программой не владею..... -------------------------------- Хочу построить график зависимости индукции в зазоре (вертикальная ось) от отношения величины зазора к толщине магнита (горизонтальная ось; материал N45, размеры 10 х 4 х 1.5). Индукция в зазоре нужна только для отношений 0.25; 0.5; 1; 2, по модели, как на скриншотах коллеги Valeriy, но не с четырьмя (попарно), а с двумя магнитами и двумя зазорами. Т.е. для радиального генератора. Если кто-то поможет, буду очень благодарен. |
|
28.10.2012, 17:30 | #162 |
VIP
|
http://www.pmspb.ru/ndfeb.html есть таблица Магнитные характеристики материала Неодим-Железо-Бор (NdFeB)
Если нажать на синии N38 откроется таблица Кривые размагничивания материала NdFeB марки N38. Справа указана индукция в Тесла, внизу Н(кА/м). Показаны кривые при разных темперетурах.
__________________
Не бойтесь делать то, чего не умеете. «Опыт растет прямо пропорционально числу выведенной из строя аппаратуры» |
30.10.2012, 11:41 | #163 |
новичок
Регистрация: 11.11.2011
Сообщений: 56
Вес репутации: 13 |
Сделал "калькулятор" на основе классического способа. Позволяет подобрать/расчитать зазор для радиального генератора и максимальную (!) индукцию в зазоре, когда площадь магнита и площадь зуба, а так же их количества близки. Зубья упрощенные, несоосность магнита и зуба не учитывается. Цифры пока стоят мои. Буду признателен за комментарии и указания на ошибки/улучшения.
|
31.10.2012, 13:31 | #164 |
VIP
Регистрация: 16.05.2012
Адрес: Пермь
Сообщений: 641
Вес репутации: 13 |
1) Не хватает параметра "Остаточная магнитная индукция материала магнита". Исходя из этого параметра, надо вычислять максимально возможную индукцию в воздушном зазоре, что бы индукция в зазоре была ограничена сверху.
2) Не учитываются краевые потери, но их в приближенном расчете наверно и нельзя учесть. Хотя при увеличении зазора краевые потери становятся чувствительными. 3) По расчету вроде все верно, но надо понять к какому соотношению МДС и ампервитков надо стремиться. Ведь ещё должен быть запас на противостояние магнитному полю катушек. |
01.11.2012, 00:07 | #167 |
VIP
|
Указана коэрцитивная сила при температуре. Максимальная температура магнита 80 градуса. Смотрим на кривую 100 градусов, верхнюю. Линия от 100 указывает в точку перехода в спадающую область. По вертикали вниз - 5, ниже 400кА/м. Если занизить коэрцитивную силу в расчетах в двое, как раз и будет 400-430. Индукция 1.1Т при 100 градусах. Это двойная толщина магнита. А при -40 Н - 1600кА/м и 1.2Т, можно в 2 раза тоньше брать.
__________________
Не бойтесь делать то, чего не умеете. «Опыт растет прямо пропорционально числу выведенной из строя аппаратуры» |
01.11.2012, 08:51 | #168 |
VIP
Регистрация: 16.05.2012
Адрес: Пермь
Сообщений: 641
Вес репутации: 13 |
Все понятно. Мне кажется, вы немного не точно выразились. Я думаю, правильнее сказать, что за счет большего запаса мощности толстые магниты лучше переживают нагрев, но зато мы получаем перерасход магнитов при нормальной температуре.
|
01.11.2012, 09:54 | #169 | |
новичок
Регистрация: 11.11.2011
Сообщений: 56
Вес репутации: 13 |
Цитата:
- Есть известный графический метод выбора индукции в зазоре (у Розина, к примеру: http://www.rosinmn.ru/elektro/magnet/magnet_4.htm) - Есть аналитический метод выбора сразу толщины воздушного зазора (индукция в нем будет следствием), к примеру здесь: Беляев Е.Ф. "Расчет и проектирование электрических машин постоянного тока малой мощности". Просьба скачать и посмотреть если не все, то хотя бы стр. 43...45 (пример 1 и пример 2 - их надо обсудить), где и есть интересный вывод: у РЗМ магнитов зазор должен быть примерно в 1.5 раза больше толщины магнита (как следствие - магнитным напряжением в "железе" вообще пренебрегаем, остаются: магнит, зазор, катушка), а у магнитов на основе феррита - на порядок меньше, где цепь традиционна. - Есть мой готовый генератор, где приемлимый КПД "случайно обнаружился", когда зазор стал больше толщины магнита. 2) Расчитывать или нет - следствие приемлимости/достаточности методик из п.1) 3) Аналогично. |
|
13.11.2012, 20:55 | #170 | |||
VIP
Регистрация: 16.05.2012
Адрес: Пермь
Сообщений: 641
Вес репутации: 13 |
Цитата:
Ещё слишком широкие магниты вредны из-за ухудшения формы графика ЭДС http://windpower-russia.ru/forum/sho...9&postcount=66 Цитата:
Цитата:
Будем рассматривать генератора с небольшим числом витков в катушке. Это важно, так как из-за небольшого числа витков индуктивное сопротивление генератора можно не учитывать. Как пример генератор DmitryK-а, у него 38 полюсов и есть замеры при 1485об/мин. По моим подсчетам индуктивное сопротивление у него почти не заметно. Пренебрегая индуктивным сопротивлением, мощность генератора можно оценивать через мощность КЗ, равную Uxx^2/Rген. Так как Uxx линейно зависит от частоты, то мощность зависит от квадрата частоты. Из того, что я прочитал, следует, что потери на перемагничивание зависят от частоты линейно, а потери на токи Фуко зависят от квадрата частоты. В зависимости от того, как для конкретного материала соотносятся эти потери, при оценке совокупных потерь, выбирают степень для частоты. Эта степень всегда меньше 2. Токи Фука зависят от сопротивления материала и от толщины пластин. Мне кажется, при штамповке пластин потери на токи Фуко не меняются, а вот потери на перемагничивание возрастают, так как ухудшается структура материала. Поэтому, я думаю, потери на перемагничивание для нас более критичны. Так как потери на перемагничивание зависят от первой степени частоты, а мощность генератора от второй, то с увеличением частоты отношение мощности к потерям увеличивается, т.е. КПД растет. Это можно наблюдать на примере генератора DmitryK-а, при замерах треугольника. При 480об/мин максимальный КПД 70%, при 855 76,4%, при 1485 84,9%, при 2565 88,5%. http://windpower-russia.ru/forum/att...7&d=1340211235 |
|||